現在、軟弱層（粘土層）上の橋台を計画しており、土圧軽減と側方流動対策として、背面土としてFCB工法の採用を検討しております。
その際、側方流動圧への影響を軽減するための裏込め長（底面長）としては、どのような根拠（崩壊角45°+φ/2？）に基づいて設定すればよろしいでしょうか？
実績などを調べますと、軟弱層下線から45°線を引いた範囲を最低の裏込め長としているようです（FCBの安定計算結果により延びる可能性はありますが・・・）。 範囲の考え方、実績などありましたらご教授下さい。
お世話になります、土木設計者であります。
杭基礎の杭配置ですが道路橋示方書共通編Ｐ352に
杭種別のフーチング縁端距離が記載されてますが
外周は1.25Ｄ(1.0Ｄ)に必ず配置しないといけないのでようか？
それとも1.25Ｄ(1.0Ｄ)以上の位置に配置していいのでしょうか？
ご教授宜しくお願い致します。
はじめまして、ここで質問することが適切かわかりませんが、よろしくお願いします。
花崗土の斜面があります。
http://f.hatena.ne.jp/transport/20070527115614
形は上から、水平、1割勾配（ｈ＝３ｍ）、水平、1割勾配（ｈ＝４ｍ）、水平です。もともと、もっと急勾配の竹林だったのを、最近工事をして、今の状態になりました。
この工事は、素人が地元の建設会社に頼んで、工事をしてもらったもので、
これで完成なのですが、今日これを見てひどく不安を覚えました。
あまり、費用をかけずに、斜面緑化や安定化をする方法がありましたら、
教えてください。
お世話になります。
φ1500 L=36m の場所打ち杭を計画しています。
ここで、軸方向鉄筋がD32の＠100程度となります。
これより軸方向鉄筋の継手が必要(3箇所程度)となるのですが、圧接でなく重ね継手で設計してもいいのでしょうか。D29以上は圧接継手という規定がありますが、場所打ち杭に関しての記述がないと思われますがどうでしょうか。
シルト層にコンクリート杭を打ち止めるのに最終貫入量から支持力を推定し打ち止めたのですが、検査官からの要求で再度測定したところ最終貫入量が大きな値になりました。シルト層の場合このようなことは起こりえるのでしょうか？
拙い質問で恐縮なのですが、教えてください。
地震時土圧について、H.8道示?では主働土圧と共に受働土圧の規定も掲載されていました（物部・岡部法）が、H.14の道示改定で主働土圧は修正物部・岡部法に変更され、受働土圧の項については削除されました。主働土圧の変更理由は、道示に記述があるので理解できましたが、何故受働土圧の項が削除されたのか良く理解できません。
どなたか教えて頂けないでしょうか。よろしくお願いします。
若輩で申し訳ありませんが、教えてください。
擁壁工などで必要な地盤の許容支持力を求めるにあたり、どの試験がもっとも適切でしょうか？順位や長所短所などご教授して頂くと幸いです。また、参考となる文献など教えて頂けないでしょうか？
例えば
標準貫入でＮ値が6と出た場合に、せん断抵抗角を式に準拠して算出し、求めた許容支持力と、スウェーデン式サウンディング試験のＮ値の推定が6の場合の許容支持力の推定は違う結果になりますよね。
公式を提案している団体が違うので仕方が無いような気はしますが、双方とも推定の域だと思うのですが、まだ標準貫入試験の方が、もっともな様な感覚です。
平板載荷試験は推定ではない値が結果として現れるのでよいと思うのですが、試験を行うヤードやスペースなど無い場合は行えませんよね。従って、上記のどちらかになると思うのですが・・・？
調査位置が同じ場所で行っても、結果が違うのであれば、どちらを採用すべきか？
読めば読むほど？？？？？？と疑問だらけになってしまいました。
1.標準貫入試験
2.平板載荷試験
3.スウェーデン式サウンディング試験
お願いします。